Рндси 5к что это

МАРКИРОВКА ПОРОХОВ И ТВЕРДЫХ РАКЕТНЫХ ТОПЛИВ Условные обозначения пироксилиновых порохов

Специальных индексов, указывающих на природу пороха, в маркировке пироксилиновых порохов не содержится.

ВТ — пироксилиновый винтовочный порох под тяжелую пулю 2е1 = 0,32 мм;

ВЛ — то же, но под легкую пулю, 2е1 = 0, 32 ми;

ВТМ — то же, но для использования в минометных выстрелах;

ВУ — то же, но под укороченный патрон, 2е1 = 0,23 мм.

П-45; П-85; П-125; П-225 — пироксилиновый пистолетный пористый порох (45, 85, 125, 225 — количество весовых частей, взятых на 100 весовых частей пироксилина, характеризует степень пористости).

4/1; 12/1; 5/7; 7/7; 9/7; 12/7; 14/7 — пироксилиновый зерненый порох (цифра в числителе указывает на толщину горящего свода в десятых долях мм, цифра в знаменателе указывает на число каналов).

Л-35, Л-50 — пироксилиновый ленточный порох (цифры показывают толщину горящего свода в сотых долях мм).

Пл 14-10; Пл 50-50 — пироксилиновый пластинчатый порох

(первая цифра показывает толщину горящего свода в сотых долях мм, а вторая— ширину пластинки в десятых долях мм).

12/1 ТР; 18/1 ТР; 22/1 ТР — пироксилиновый трубчатый порох (цифра в числителе показывает толщину горящего свода в десятых долях мм).

Обозначение природы пироксилина

Разновидности пироксилинового пороха

СФ-033 — сферический порох с толщиной горящего свода 0,33 мм. Применяется для изготовления заряда патронов 5,45 мм к АК.

Условные обозначения баллиститных порохов. Обозначение природы пороха

Н — нитроглицериновый порох.

НТ — то же, но с повышенным содержанием динитротолуола (до 17%).

НФ — то же, но с повышенным содержанием дибутилфталата (до 8%).

НЦ — то же, но с повышенным содержанием централита (до 11%).

НБ — то же, но с повышенным содержанием нитроглицерина (до 40%), Б — баллиститный. НДТ — то же, но с содержанием дибутилфталата и динитротолуола (всего до 17%).

ФСГ — то же, но с содержанием фталата свинца (ФС) и графита (Г).

НМ — то же, но с содержанием окиси магния.

ВТХ-10; ВТХ-20 — винтовочный пироксилиновый пламегасящий зерненый порох под тяжелую пулю, содержащий 10% и 20% перхлорвиниловой смолы соответственно.

ВТД-10 — то же, но содержащий 10% хлорированной перхлорвиниловой смолы.

5/IX-10; 5/IX-20 — пироксилиновый пламегасящий порох, содержащий в качестве пламегасящей добавки 10—20% хлорорганического соединения (дихлордифенилтрихлорэтан).

то же, но с содержанием до 50% K2SO4.

ДГ — нитрогликолевый порох.

ДГТ — то же, но с содержанием динитротолуола. КС — нитроксилитановый порох.

КСДГ — баллиститный порох на смеси двух растворителей (нитроксилитана и нитродигликоля).

КМ — кордитный минометный порох.

WM — английский кордитный порох, содержащий 29% нитроглицерина.

НОД — то же, но с повышенным содержанием нитроглицерина.

АПЦ — баллиститный порох с добавлением вещества «С».

Обозначение формы и размеров пороха

НБл-35, НБл-50— нитроглицериновый баллиститный ленточный порох (цифры показывают толщину горящего свода в сотых долях мм).

НБл14-10 — то же, но пластинчатый порох (первая цифра показывает толщину горящего свода в сотых долях мм, вторая — ширину пластинки в десятых долях мм).

НБсп 14-47 — то же, но спиральный порох (первая цифра — толщина горящего свода в сотых долях мм, вторая — ширина спирали в мм).

НБк32/б5-14 — то же, но кольцевой порох (первая цифра — внутренний диаметр кольца в мм; вторая — наружный диаметр в мм; третья — толщина горящего свода в сотых долях мм).

Обозначение группы калорийности

НДТ-1; НТ-2; НФ-3; ДГ-4; КС-5; КСДГ-6 — баллиститные пороха, в марке которых указывается группа калорийности

Условные обозначения дымных порохов

КЗДП-1; КЗДП-2 — крупнозернистый дымный порох с размерами зерна 5,1 —10,2 мм.

ДРП № 1—дымный порох с размерами зерна 1,25—2,0 мм. Применяется для снаряжения недистанционных частей трубок, взрывателей, капсюльных втулок.

ДРП № 2 — дымный порох с размерами зерна 0,75 — 1,25 мм. Применяется для вышибных зарядов снарядов и пиротехнических средств, для снаряжения капсюльных втулок и воспламенителей, пороховых втулок пороховых замеднителей, усилителей трубок и взрывателей.

ДРП № 3 — дымный порох с размерами зерна 0,15 — 0,75 мм. Применяется для тех же целей, что и ДРП № 2.

Маркировка твердых ракетных топлив

Аналогично орудийным порохам в маркировке баллиститных твердых ракетных топлив (ТРТ) можно выделить ряд индексов, характеризующих определенные их показатели.

1) Индексы, характеризующие природу топлива, содержание компонентов, придающих топливу специфические свойства. Принадлежность к ракетным топливам записывается в начале маркировки с помощью букв, при этом буквы в марке ТРТ обозначают следующее:

Р — ставится в марке баллиститных ТРТ ранних лет отработки для отличия от орудийных порохов (РНДСИ; РСИ-12к; РСИ-60; РНДП);

Н — баллиститное ТРТ на нитроглицерине;

Д — то же топливо, но содержит нитродигликоль (РНДСИ-5к), кроме топлива марки

НДСИ, где буква Д обозначает наличие в составе топлива ВВ, носящее условное наименование „дина*.

При введении в топливо небольших количеств специальных добавок в марку вводят следующие индексы:

С — окись свинца (РСИ);

И — мел (известняк) (РСИ; РНДСИ);

Т — двуокись титана (РСТ; РНДСТ-11к);

Ф — дибутилфталат (НМФ);

М — окись магния (НМ; НМФ);

Ж — железоаммонийфосфат (НМФ-2Дж);

П — пилиоксиметилен (НДП-2; РНДП; НДП-Зк).

2) Цифры, стоящие после группы буквенных обозначений, как правило, указывают порядковый номер рецептуры в серии подобных ей.

Стоящая вместе с цифрами буква «к» обозначает, что данная рецептура подвергалась незначительной корректировке уже после принятия на вооружение (РСИ-12к; РСТ-4к; НМФ/3к; НДП-3к).

3) Группа (45/8—450) цифровых индексов, обозначающих размеры шашек: в числителе дроби — наружный диаметр шашки, в знаменателе — диаметр канала, через тире — длина шашки (все размеры даны в мм).

В некоторых случаях (главным образом при маркировке крупногабаритных зарядов) размеры шашек в маркировке могут не проставляться. В этом случае вслед за обозначением природы пороха (рецептуры) ставятся индексы, обозначающие условный шифр ракетной системы. Например, 4ЛЗ означает, что заряд предназначен для ракеты 3Р9.

4) Обозначение номера партии, года изготовления и завода-изготовителя ракетных зарядов ставится под горизонтальной чертой:

Маркировка смесевых твердых топлив

Принципы комплектования маркировки смесевых твердых топлив лишь частично сходны с маркировкой баллиститных ТРТ.

Первая группа буквенных индексов обозначает природу топлива, содержание в нем специальных компонентов, а цифры после этих обозначений чаще всего отражают процентное содержание таких компонентов.

Например, ПАЛ-18/7 — полиуретановое (П) смесевое ТТ, содержащее 18% полиэфирной смолы П-9,7% алюминия (А) в виде порошка, и в топливо введен катализатор горения — фторид лития (Л).

В формировании марок СТРТ нет такой, хотя и не всегда стройной системы, как это имеет место в баллиститных ТРТ и порохах.

Так, например, подобное рассмотренному полиуретановое топливо, но отработанное другой организацией, имеет марку ПЭУ-7, что означает смесевое полиуретановое топливо с добавкой 7% алюминия в виде порошка.

Все это затрудняет систематизацию обозначений смесевых ТРТ и требует простого запоминания содержания маркировки каждой рецептуры в отдельности.

Р-98 — управляемая ракета средней дальности

1 Р-98 — управляемая ракета средней дальности 17/3/2014, 09:17

Admin

Р-98 (К-98, изделие 56М)
Управляемая ракета средней дальности

Более радикальная модернизация К-8М была связана с обеспечением возможности пуска ракет при атаке цели не только с задней, но и с передней полусферы. Первые проработки по соответствующей модификации ракеты под обозначением К-8М-2, предназначенной для применения с Т-3 и Як-28, были выполнены в 1961г., а ее полномасштабная разработка была задана Постановлением о принятии на вооружение комплекса Су-11-8М. Впоследствии первоначальное наименование сменилось на К-98 ("изделие 56").

Ракета разрабатывалась как оружие усовершенствованного варианта Су-11 — перехватчика Т-58, также заданного февральским Постановлением 1962 г. В соответствии с практикой хрущевского времени — да и правлений последующих генсеков — под видом: модернизации осуществлялось создание практически нового самолета, лишь отдаленно напоминавшего Су-11. Доработке подлежала не только ракета, но и бортовой радиолокатор самолета. Как уже отмечалось, РЛС "Орел" была создана коллективом конструкторов ОКБ-339 во главе с Кунявским на базе РЛС "Сокол", разработанной еще в начале пятидесятых годов. Развитием РЛС "Орел" должна была стать предназначенная для Т-58 станция "Соболь", но работы по ней были прекращены. К этому времени в том же ОКБ-339 на новых технических решениях началась разработка другим коллективом, возглавляемым Волковым, РЛС "Смерч" для туполевского тяжелого перехватчика "128». В ходе проектирования выявилась возможность за счет некоторого снижения показателей дальности уменьшить массово-габаритные характеристики этой РЛС, обеспечив ее применение на Е-155П — будущем МиГ-25П. Исходя из этого, 17 сентября 1962 г. было принято решение о ее применении и на Т-58. С учетом результатов отработки новой РЛС в следующем году было принято решение осуществлять разработку комплекса в два этапа. На первом этапе предусматривалось использование доработанной РЛС "Орел-Д" и ракеты К-8М-1, а на втором — РЛС "Смерч-АС" (на базе локатора "Смерч-А") и ракет К-8М-2, обеспечивающих всеракурсный перехват.

Проектные работы по самолету Т-58 начались еще в 1960г, что позволило B.C. Ильюшину осуществить первый полет на нештатном, "аэродинамическом" варианте 30 мая 1962 г. — менее чем через четыре месяца после утверждения правительственного Постановления. Однако, несмотря на в общем благополучный ход испытаний, для увеличения дальности полета самолет был подвергнут значительным доработкам, что привело к задержке летной отработки. Государственные испытания начались с 5 августа 1963 г, а этап испытаний "Б", осуществляемый во Владимировке с пуском ракет — с октября
1963 г. К этому времени были уже достигнуты определенные успехи в разработке К-8М-2. Ракета получила наименование К-98, на первых порах носившее неофициальный характер. В 1963 г. была выпущена 31 ракета, начаты облеты Ил-28, Ту-16 и Як-28, подтвердившие возможность применения "радийных" ракет с передней полусферы, проведены два первых пуска ракет с тепловой ГСН по парашютной мишени М-6 на высотах 10 и 15 км.

В 1964 г. в ходе испытаний комплекса Т-58-98 были получены результаты, позволившие дать рекомендации о принятии на вооружение. В частности, было проведено 10 пусков телеметрических ракет по мишеням М-6 и ПМ-4108, 13 пусков боевых ракет (включая семь К-8М-1) с задней полусферы по мишеням Ил-28 и Як-25 и семь — по Ил-28 с передней полусферы, при этом все самолеты-мишени были сбиты. Не менее успешно шли испытания К-98 на Як-28П.

Ракеты оснащались новыми "радийными" головками ПАРГ-14ВВ, более соответствующими условиям применения на малых высотах. В частности, успешно прошли 14 пусков по Ил-28 на высотах 500. 700 м. Все мишени были сбиты и при пусках ракет с передней полусферы на высотах от 7000 до 17000 м. Так же успешно проходили и войсковые испытания с пусками ракет по мишеням Ла-17 и МиГ-17. Государственные испытания завершились в июне
1964 г. В них участвовали военные летчики В.И. Петров, В.Г. Иванов, И.И. Лесников, Э.М. Князев, Л.Н. Петрерин, а от промышленности — В.С. Ильюшин, Е.С. Соловьев и Е.К. Кукушев.

В соответствии с Постановлением от 30 апреля 1965 г. № 365-131 на вооружение поступил комплекс перехвата Су-15-98 на базе перехватчика Су-15 (в "девичестве" — Т-58-2) с РЛС РП-15 ("Орел-ДМ"), оснащенного ракетами Р-98 (первоначальное обозначение — К-8М-2).

Ракеты Р-98 с полуактивной РЛГСН впервые в СССР допускали применение не только с задней, но и с передней полусферы цели. В последнем случае на больших высотах дальность пусков по целям со скоростью до 2000 км/час возросла до 18 км при высоте цели от 5 до 18 км. При пусках вдогон цели максимальная дальность осталась на прежнем уровне — 14 км, что и следовало ожидать при использовании все того же двигателя типа ПРД-25. При пусках в заднюю полусферу для ракет с обоими типами ГСН обеспечивалась высота применения от 500м до 23000 м. Превышение цели над перехватчиком могло достигать 3 км.

Однако, несмотря на принятие на вооружение, для обеспечения успешного применения ракет Р-98 комплекс потребовал внедрения ряда доработок и проведения дополнительных испытаний, осуществленных в 1965..1967 гг.

Авиационная ракета Р-4 (К-80)

В соответствии с Постановлением ЦК КПСС и СМ СССР N 608-293 от 4 июня 1958г. была начата разработка дальнего авиационно-ракетного комплекса перехвата Ту-28-80 как основы первого рубежа эшелонированной системы обороны от летящих по кратчайшему межконтинентальному маршруту через приполярные районы стратегических бомбардировщиков США. Для решения этой задачи, а также для прикрытия периметра северных границ СССР требовалась большая дальность полета и длительность барражирования.

За основу комплекса был принят тяжелый перехватчик Туполева «128» (планировавшееся название в серии — Ту-28), явившийся развитием невостребованного фронтового бомбардировщика «98». К истребителям эту машину можно было отнести только с большой натяжкой. С учетом весьма ограниченных маневренных возможностей нельзя было рассчитывать на гарантированный своевременный разворот с выходом в заднюю полусферу цели. Поэтому с самого начала работ впервые в отечественной практике к ракетному вооружению было предъявлено требование всеракурсности. Правда, с учетом малой чувствительности инфракрасных ГСН конца 1950-х гг. применительно к «тепловому» варианту ракеты это требование заменили менее жестким: необходимо было обеспечить атаку в заднюю полусферу с ракурсом до 3/4 в горизонтальной плоскости. Скромное значение потолка тяжелого перехватчика определило требование поражения целей, летящих со значительным превышением относительно самолета «128».

Исходя из заданной большой дальности обнаружения создававшейся под руководством Тихомирова РЛС У-5Б-80 до 100 км (с переходом на автосопровождение на 70 км) и значительной грузоподъемности носителя предусматривалась разработка оснащенной мощной БЧ тяжелой ракеты с дальностью пуска, примерно вдвое превышающей уже отрабатывавшиеся образцы (К-7, К-8М, К-9).

Ракета должна была обеспечить поражение целей, летящих на высотах от 5 до 23 км (в том числе и с превышением до 5—6 км относительно перехватчика) со скоростью от 800 до 1600 км/ч (в передней полусфере до 2000 км/ч), на дальностях до 13 км с задней полусферы и от 4 до 20 км с передней полусферы залпом из двух ракет с вероятностью 0,8—0,9.

Разработку полуактивной радиолокационной ГСН поручили коллективу Тихомирова в ОКБ-339, тепловой ГСН — Николаеву в ЦКБ-589. Представление комплекса на заводские испытания определялось в I кв. 1961 г., на государственные — в конце того же года. Спустя год постановлением от 4 июля 1959 г. требования к комплексу ужесточили в части поражения целей со скоростями до 1800—2200 км/ч на высотах до 25—26 км. Было также предложено довести максимальную дальность пуска ракет до 60 км.

В дальнейшем сменились руководители создания самолетной и ракетной аппаратуры. Работы по РЛС, получившей название «Смерч», возглавил Ф.Ф. Волков, по радиолокационной ГСН — Н.А. Викторов в НИИ-648, по тепловой ГСН — Д.М.Хорол.

Первый вылет самолета «128» состоялся в апреле 1961 г. Спустя всего 3 месяца, 9 июля 1961 г., он в ходе воздушного парада пролетел над полем аэродрома Тушино, неся под крылом два макета ракет. В том же году были проведены первые автономные пуски ракет К-80 — по четыре с земли и с летающей лаборатории.

В 1962 г. пуски проводились как со специально оборудованной летающей лаборатории Ту-104ЛК, так и с трех Ту-128. Наряду с четырьмя автономными пусками, девятью пусками телеметрических ракет с тепловыми и «радийными» ГСН по парашютным мишеням ПМ-2, ПМ-4109 и ВУМ начались стрельбы тепловыми ракетами по мишеням на базе Ил-28. Вначале несколько пусков прошло неудачно по вине самолетной РСЛ. Первый беспилотный бомбардировщик был сбит 27 сентября, а до конца года удалось поразить еще две такие цели. Хуже прошли стрельбы по Ил-28 с передней полусферы: из восьми мишеней пусками 15 ракет была поражена всего одна. Только после доработки основного «виновника» неудач — радиовзрывателя — удалось сбить еще один Ил-28 с передней полусферы. Результаты облетов высотных вариантов Як-25 подтвердили возможность обстрела целей, летящих со значительным превышением. Для облегчения эксплуатации ракет в войсках доработали конструкцию крепления крыльев.

Начиная с апреля 1963 г. начались испытания третьего прототипа самолета «128», впервые оснащенного полным комплектом БРЭО, включая РЛС «Смерч», что позволило приступить к полномасштабной отработке «радийных» ракет. В период с августа 1963 г. по май 1965 г. ракетное вооружение самолета испытывалось совместно с другими элементами комплекса в ходе проведения второго этапа государственных испытаний. Основными целями в десятках пусков были все те же мишени на базе Ил-28, обстреливаемые с передней и задней полусфер ракетами как с тепловой, так и с радиолокационной ГСН, оснащенными сначала радиовзрывателями, а затем и оптическими неконтактными взрывателями. Провели также две стрельбы по мишеням на Як-25РВ, летящим на высоте 17500 м с превышением 4500 м над носителем. Для изучения процессов наведения перехватчика со взятием цели на автосопровождение ГСН ракеты продолжались облеты с различных ракурсов самолетов Ту-16, Су-9, МиГ-19 и Як-25РВ. С учетом полученной информации по новому американскому разведчику А-11 провели моделирование процесса наведения на сверхскоростные высотные цели.

В 1965 г. в ходе пусков четырех телеметрических и трех боевых ракет сбили три беспилотных Ил-28. Кроме того, выполнили пару автономных пусков, 23 полета летающей лаборатории Ту-104ЛК. Исходя из положительных результатов государственных испытаний комплекс был рекомендован к принятию на вооружение и официальную постановку в серийное производство. Первый самолет «128», собранный на серийном заводе №64 в Воронеже, поднялся в воздух еще 13 мая 1961 г. С 1965 по 1966 г. серийное производство ракет Р-4 («изделие 36») велось на калининградском заводе №455 (Калининградском механическом заводе), а в дальнейшем на киевском Заводе им. Артема.

Всего в ходе испытаний сбили 23 цели, в том числе пять Як-25РВ, девять Ил-28 и три Ту-16. 13 сентября 1964 г. главком ВВС Вершинин утвердил акт государственной комиссии.

Принятие на вооружение было утверждено постановлением от 30 апреля 1965 г. с приданием наименования комплексу Ту-128-80, самолету — Ту-128, РЛС — РП-28, а ракете — Р-4. При этом для ракеты была определена максимальная дальность 20—25 км при стрельбе по целям, летящим со скоростью до 2000 км/ч в передней полусфере, и 10—12 км при скорости цели до 1250 км/ч — в задней полусфере. Цели поражались на высотах от 8 до 21 км (в том числе летящие с превышением 7—8 км). Подвеска ракет снижала максимальную скорость перехватчика с 1910 до 1665 км/ч, эта величина и определяла процесс выведения на цель.

После принятия на вооружение продолжалось проведение пусков в интересах устранения выявленных недостатков и расширения боевых возможностей ракет. В 1966 г. осуществлялись экспериментальные пуски по целям на малой высоте (500 м), но они прошли неудачно из-за сбоев и отказов бортовой аппаратуры. В 1967 г. проводились работы по снижению нижней границы зоны поражения до 5 км, по устранению помех от работы двигателя ракеты от «радийной» ГСН. В 1969 г. провели 12 пусков по МиГ-17, Ил-28 и М-6 для отработки модифицированного взрывателя НОВ-80М, в следующем году — по определению причин несхода ракет с направляющих. Тогда же выполнили пару пусков Р-4 по автоматическим дрейфующим аэростатам. В отдельные годы проводилось до полусотни пусков ракет.

За время разработки К-80 изменилась тактика действий авиации вероятного противника, которая перешла к прорыву к цели на малых высотах. Исходя из этого Постановлением от 26 декабря 1968 г № 1044-381 была задана разработка модернизированного варианта комплекса, которая и была осуществлена к началу семидесятых годов. Испытания во Владимировке проходили с 10 марта 1973 г. по 24 июля 1974 г.

Приказом Министра обороны № 00104 от 10 июня 1979 г модернизированный комплекс Ту- 128-80М с ракетой К-80М был принят на вооружение.

В зарубежной прессе приводится также информация о разработке варианта ракеты с пассивной радиолокационной ГСН, предназначенной для поражения самолетов типа АВАКС и постановщиков помех на дальностях до 40 км.

Ракета К-80 («изделие 36») была выполнена по нормальной аэродинамической схемe (см. проекции).

Корпус состоял из пяти отсеков. В переднем отсеке ракеты Р-4Р размещалась полуактивная радиолокационная головка самонаведения ПАРГ-10ВВ (Р-4МР — ПАРГ-15ВВ). Ракета Р-4Т комплектовалась тепловой охлаждаемой азотом ГСН Т-80НМ «Рубеж», допускавшей атаку в заднюю полусферу цели с ракурсом до 3/4 в горизонтальной плоскости. Ракета Р-4МТ комплектовалась усовершенствованной тепловой ГСН Т-80НМД.

ПАРГ-10ВВ использовала для измерения углового рассогласования метод конического сканирования. Достоинство этого метода — простота построения, однако этот метод не защищен от легко создаваемых совмещенных с целью амплитудных помех. При известной противнику частоте сканирования амплитудная помеха выбивает головку из режима слежения. Отрицательное воздействие на помехозащищенность РГС оказывало связанное с применением конического сканирования использование автоматического регулирования усиления. Случайный разброс частот сканирования требовал использования амплитудной модуляции помехи спектром. При этом, естественно, падало воздействие помехи, срывов слежения не происходило, однако вызванные ею пролеты были недопустимо велики. Для повышения помехозащищенности в РГС вводилась случайная от экземпляра к экземпляру частота сканирования. Это должно было заставить противника расширить спектр модулирующего сигнала и тем самым снизить уровень спектральной плотности воздействия, определяющего дисперсию пролета. В РГС ПАРГ-15ВВ (ракеты Р-4М) коническое сканирование было организовано электронным переключением положения луча относительно оптической оси антенны по случайному закону. В связи с очень широким диапазоном скоростей сближения ракеты с целью (от 200 до 1600 м/с) перед пуском в ГСН вводилась установка, указывающая на атаку цели в переднюю или заднюю полусферу. Захват цели головками самонаведения осуществлялся перед пуском при нахождении ракеты на пусковой установке. Метод наведения — пропорциональное сближение.

Во втором отсеке располагались: радиовзрыватель РВ-80 с предохранительно-исполнительным механизмом И-60-80 (на ракете Р-4Т применялся оптический взрыватель НОВ-80Н), осколочно-фугасная боевая часть массой 53,6 кг, автопилот АПР-80 и ампульная батарея. Боевая часть содержала 29кг взрывчатого вещества и при подрыве обеспечивала образование 2400 осколков массой по 6г.

В третьем отсеке размещался твердотопливный двигатель ПРД-84. Он снаряжался зарядом баллиститного топлива РНДСИ-5К массой 121 кг, выполненным в виде шашки диаметром 0,288 м, длиной 1,269 м с цилиндрическим каналом диаметром 68 мм. Суммарный импульс тяги в наземных условиях составлял 24500 кгс. Ракета Р-4М комплектовалась доработанным двигателем ПРД-84М.

В хвостовой части ракеты, вокруг удлиненного газохода сопла двигателя вдоль продольной оси ракеты располагались многочисленные баллоны пневмосистемы, а за ними — рулевые машины привода аэродинамических рулей.

Треугольное крыло имело значительную площадь и большой угол стреловидности по передней кромке (75°) при нулевом угле по задней. Малая нагрузка на крыло в сочетании с высокой энерговооруженностью обеспечивали реализацию поперечной перегрузки ракеты до 21 единицы. Управление по всем каналам осуществлялось дифференцированным отклонением цельноповоротных рулей.

Ракеты подвешивались на бугелях на пусковые установки АПУ-128, которая имела специальные штанги-ограничители крена ракет, препятствующие из «завалу» при старте и удару о пилон.

Особенности горения порохов с узкими каналами и ихпоследствия

При горении порохов с узкими и длинными каналами условия возникновения и развития процесса в каналах и на наружной поверхности различны. Это различие заключается в том, что вследствие накапливания в каналах продуктов горения давление в них р_кан становится больше, чем на наружной поверхности р_нар. Под влиянием разницы давлений возникает процесс исте чения газов из канала, и хотя при этом давление будет выравниваться, процесс горения протекает настолько быстро, что до распада порохового элемента неравенство рка^Рнар сохраняется. Таким образом, при наличии узких и длинных каналов создаются условия неравномерного горения пороха на его внутриканальной и наружной поверхностях.

Качественная оценка процесса горения порохов с узкими каналами и истечения продуктов горения из каналов с учетом непрерывного образования на поверхности каналов новых масс продуктов горения дана в работе [37]. Приведем здесь лишь основные положения физических представлений об этом явлении, изложенные М.Е.Серебряковым на основании аналитического решения рассматриваемой газодинамической задачи, которое было дано инженером И.Б.Погожевым.

• 1. В начале движения пороховых газов в каналах возникает колебательный процесс, который быстро гасится массой газов, отделяющихся от горящей поверхности каналов и поступающих в общий поток. Параметры потока вследствие этого плавно меняются и его можно считать почти установившимся, т.е. ква-зистационарным.
• 2. При горении порохов с узкими каналами возникающий перепад давления между каналом и наружной поверхностью получается в два раза больше, чем при движении газов в трубе из инертного материала. Разница объясняется тем, что в пороховом канале перепад давления не только вызывает движение уже имеющейся основной массы потока, но и приводит в движение новые массы газа, образующегося на горящей поверхности канала.
• 3. При увеличении относительной длины канала ?_KaH/d_KaH скорость горения в каналах растет, а полный импульс давления
• *К

• 4. При неравномерном горении пороха поверхность его каналов увеличивается в отношении РканФнар за счет превосходства скорости горения в каналах. Это обусловливает повышение интенсивности газообразования по сравнению с интенсивностью при равномерном горении.
• 5. Чем уже и длиннее каналы, чем больше их число в зерне, тем больше отношение поверхности всех каналов S_KaH к общей поверхности Si; чем больше это отношение (S_KaH/Si) отличается от единицы, тем резче неравномерность горения, тем больше оно уклоняется от геометрического закона. Это уклонение особенно характерно для пороха Киснемского с 36 каналами, у которого S_KaH/Si=0,62 (у 7-канального зерненого пороха $кан/$1 0,36).
• 6. При чрезмерно большой относительной длине канала €_Кан/^_кан давление внутри каналов может резко возрастать и вызвать прогары и разрушение порохового элемента (рис.4.4).

Рис.4.4. Прогары при горении порохов с узкими каналами:

А — порох Киснемского: а — до горения, б, в — в промежуточные моменты;

Б — семиканальный зерненый порох

7. Плотность заряжания может оказать существенное влияние на процессы в узких и длинных каналах. При этом увеличение параметра A=m_n/V₀ обусловливает более равномерное горение пороха в течение всего процесса, что подтверждается опытом.

8. Для орудийных порохов при высоких давлениях наибольшее влияние оказывает теплопроводность продуктов горения (для РТТ при низких давлениях вследствие турбулентной диффузии преобладает массовая эрозия).

Вопрос о возможном возникновении эрозионного горения в каналах пороховых элементов можно осветить качественно по критерию Ю.А.Победоносцева X =S_r/S_CB , а возможность их механического разрушения под воздействием избыточного давления — по напряжениям, возникающим при этом в сводах элементов.

В табл.4.3 приведены геометрические соотношения для различных пороховых элементов. По данным таблицы можно судить о геометрических условиях течения потока газов в каналах пороховых элементов и величине площадей разрушения.

В свете представлений о воспламенении и горении в узких щелях и каналах штатные многоканальные и трубчатые пороха являются по соотношению геометрических размеров каналов типичным примером объектов, в которых имеются условия для возникновения значительных избыточных давлений. Из табл.4.3 видно, что в этих порохах значение геометрического параметра c/d_K (?/d₀), относящегося к числу определяющих появление «взмыва» давления в «поре», достаточно велико. Значения параметра X позволяют говорить также о возникновении эрозионных потоков газов в каналах порохов при их горении. По общепринятому представлению пороговое значение параметра X для гомогенных ракетных топлив (РТТ баллиститного типа, обладающих всеми свойствами порохов) близко к 60. Этому значению критерия X отвечают все трубчатые пороха и приближаются к нему семиканальные. При этих условиях в узких каналах могут возникнуть потоки продуктов горения с большими скоростями движения и, следовательно, большие перепады давления между каналами и наружной поверхностью пороховых элементов.

Геометрические соотношения размеров ________ пороховых элементов_______

Характе ристика пороховых элементов

Примечание: 2с — длина порохового элемента (зерна или трубки); d_K — диаметр канала порохового элемента; X =§^3^ — критерий Ю.А.Победоносце-ва; 2&i — удвоенная толщина горящего свода порохового элемента; Sk — поверхность канала; S_r — поверхность горения, определяющая критерий X с учетом двухстороннего истечения продуктов горения из канала, величина X будет определяться половиной поверхности канала, т.е. S_r=S_K/2; S_CB — площадь свободного прохода для газов в канале; — площадь разрушения.

Скорость движения газов, образующихся при горении в канале пороховых элементов, непрерывно увеличивается в направлении от середины каналов к обоим выходам, а давление газов падает. Описанная в общем виде газодинамическая ситуация в канале трубчатого пороха в процессе его горения показана схематически на рис.4.5. Условия горения пороха внутри канала в любом фиксированном его сечении будут отличаться от условий горения в других сечениях, т.е. горение пороха в канале происходит не с одинаковой по его длине скоростью.

Рис.4.5. Схема распределения давления и скорости потока продуктов горения в канале порохового элемента

Местная скорость горения пороха в канале зависит не только от давления газов в данном сечении р_кан и температуры пороха Т_о, но и от параметров потока газа (плотности, скорости движения, температуры Т_г, состава). Поэтому процесс горения пороха в потоке газов удобнее характеризовать средней по длине заряда скоростью горения U_Cp, которая определяется выражением

где С — половина длины канала порохового элемента; Ux — местная скорость горения пороха; х — текущее расстояние от середины канала порохового элемента до данного сечения.

При увеличении скорости движения газов выше определенного значения г>_Пр, которое называется «пороговым», скорость горения пороха повышается. Этот эффект известен под названием «эрозионного» горения пороха. Скорость горения пороха, определяемая с учетом влияния потока газов, называется эрозион ной. Количественную оценку эрозионного горения принято давать по относительной скорости горения или эрозионному отношению:

где Иэр — эрозионная, U — «безэрозионная» скорости горения пороха при данном давлении.

«Безэрозионная» скорость горения может быть отождествлена со скоростью горения пороха «бесканальной» формы (лента, пруток) при данных условиях заряжания и давлении. Скорость горения и для данного пороха является функцией только давления и начальной температуры. Эрозионное отношение ? представляет собой некоторую функцию параметров газа, движущегося вдоль горящей поверхности канала порохового элемента. Следовательно, местная эрозионная скорость горения пороха может быть определена как и_Эр=и*?.

При движении газов в направлении от центра порохового канала к выходам в торцевых сечениях их давление изменяется незначительно (по аналогии с условиями горения заряда РДТТ, где давление уменьшается, как считается, не более чем на 10 %). Поскольку чувствительность скорости горения порохов к изменению давления сравнительно невелика (величина коэффициента давления газов Kp=dCnU/d?n-p, характеризующая чувствительность, всегда меньше единицы), то изменением скорости горения пороха по длине порохового канала можно пренебречь и принять ее среднее значение, определяемое с

где ?_Ср — среднее по длине канала эрозионное отношение, которое выражается аналогично средней скорости горения формулой

Таким образом, для определения средней по длине канала порохового элемента эрозионной скорости горения пороха необходимо знать характер зависимости текущего значения коэффициента эрозии ? от параметров потока газов в любом сечении канала. Этот вопрос относится к задачам механизма процесса эрозионного горения, представления о котором являются развитием понятий о горении порохов как теплового в своей основе процесса.

Зависимости для теплопередачи во фронте горения пороха, рассмотренные в разделе 2, сохраняют свое значение и в случае, когда вдоль поверхности порохового элемента движется поток газа, но зона пламени остается в пределах ламинарного подслоя, где решающую роль играют силы вязкости, а передача тепла и количества движения носит молекулярный характер. Однако при больших скоростях потока турбулентность может захватывать и газовые зоны фронта горения. В турбулентном потоке, как известно, главную роль в переносе тепла играют вихри, которые, перемещаясь в поперечном потоку направлении и ассимилируясь в периферийных слоях, повышают их среднюю скорость и температуру. В условиях горения заряда РТТ (или пороха в канале) влияние турбулентности сказывается не только в переносе вихрями тепла к поверхности горения, но и в том, что не вступившие в реакцию частицы компонентов из пародымогазовой зоны горения, вовлекаясь в вихреобразное движение, попадают в высокотемпературную зону и быстро там сгорают. Прямым следствием этого является повышение скорости горения пороха. Таким образом, механизм эрозионного горения РТТ и порохов понимается как интенсификация горения, носящая тепловой характер.

Изложенные выше физические представления об особенностях горения порохов с узкими и длинными каналами уточнялись и дополнялись другими исследователями.

В связи с тем, что интенсивность конвективного теплообмена зависит в основном от массовой скорости потока ргг>, такая характеристика эрозионного горения является более универсальной, чем характеристика по линейной скорости потока продук тов горения. При этом предлагается описывать зависимость относительного увеличения скорости горения, т.е. эрозионного отношения ?=Uap/u, в функции не линейной скорости газового потока, как например, в известной формуле Ванденкеркхове 8=1+КХ#-?_Пр) с «пороговой» скоростью потока продуктов горения г>_пр, ниже которой эрозия не наблюдается, и с постоянным значением коэффициента скорости потока Ка=0,002, а в функции его массовой скорости по модифицированной формуле Ванденкеркхове:

где Н=р_г 0/p-U — текущий параметр потока; Н_Пр=(р_г г>)_пр/р и -пороговый параметр потока, который зависит от природы пороха и определяется экспериментально; р и U — плотность и скорость горения пороха без учета эрозии.

Коэффициент скорости потока Ка, характеризующий влияние на скорость потока природы пороха, как показал опыт, является функцией давления. Его значение с ростом давления сначала растет, а затем, достигнув максимума при р

25 МПа, убывает, асимптотически приближаясь к нулю. Результаты экспериментов приведены в табл.4.4.